產(chǎn)品詳情
關(guān)于柴油發(fā)電機(jī)組合移相調(diào)速采取的辦法
報(bào)道：現(xiàn)行的采用PWM 方式對(duì)發(fā)電機(jī)組進(jìn)行VVVF調(diào)速的技術(shù)，由于采用可關(guān)斷電力電子器件與反饋整流器件及其較復(fù)雜的控制環(huán)節(jié)，使調(diào)速裝置的造價(jià)較高。再則，現(xiàn)有的變頻技術(shù)對(duì)發(fā)電機(jī)組的無(wú)功電流缺乏克制辦法，幾乎是慣例性的用反饋二極管進(jìn)行回饋，因而在較低的功率因數(shù)下產(chǎn)生電能損耗。在轉(zhuǎn)子回路中串入附加電勢(shì)而改變其理想空載轉(zhuǎn)速的串級(jí)調(diào)速技術(shù)，也存在最大轉(zhuǎn)矩下降和功率因數(shù)較低等問(wèn)題。對(duì)于同軸傳動(dòng)的兩臺(tái)繞線式發(fā)電機(jī)組如何進(jìn)行簡(jiǎn)易的調(diào)速，本文提出一種組合移相調(diào)速的觀點(diǎn)并對(duì)此進(jìn)行初淺的討論。1 雙電機(jī)移相調(diào)速的思路
柴油發(fā)電機(jī)組的旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)將定子的電磁功率傳輸給轉(zhuǎn)子，傳輸效率在主磁通椎m為常量時(shí)較高。所謂的理想空載轉(zhuǎn)速實(shí)質(zhì)上是電磁功率與電磁轉(zhuǎn)矩之比，并隨轉(zhuǎn)子合成電勢(shì)量的改變而變化，進(jìn)而在轉(zhuǎn)子電動(dòng)勢(shì)這個(gè)物理量的改變中使其轉(zhuǎn)速變化。據(jù)此，我們?cè)O(shè)法對(duì)轉(zhuǎn)子電動(dòng)勢(shì)采用間接控制的辦法，應(yīng)用一種“曲折移相調(diào)速”技術(shù)將發(fā)電機(jī)組改變?yōu)殡p定子的結(jié)構(gòu)，或?qū)膳_(tái)繞線式異步電機(jī)同軸組合為一體，具體用調(diào)節(jié)兩只定子繞組電勢(shì)相量的電勢(shì)合成原理對(duì)兩臺(tái)電機(jī)進(jìn)行聯(lián)動(dòng)調(diào)速。因?yàn)榉殖呻p定子鐵心及繞組，其中之一的副繞組要相對(duì)主繞組進(jìn)行幅值恒定而相位變化的移相控制，考慮到移相控制中可用電容器簡(jiǎn)化變流電路結(jié)構(gòu)而提高功率因數(shù)，運(yùn)用了“組合移相調(diào)速”技術(shù)。
這種通過(guò)改變兩只定子繞組相對(duì)的電勢(shì)相量而間接控制串聯(lián)為一體的轉(zhuǎn)子電勢(shì)的調(diào)速方法，一方面是基于用普通晶閘管構(gòu)成變流裝置而降低造價(jià)；另一方面是基于用電容器進(jìn)行變流而提高功率因數(shù)及獲得綜合的節(jié)電效果。柴油發(fā)電機(jī)組
2 組合移相調(diào)速電路的結(jié)構(gòu)及控制方式
在將兩臺(tái)同型號(hào)及同功率的繞組轉(zhuǎn)子發(fā)電機(jī)組的輸出軸直接相聯(lián)或間接相聯(lián)時(shí)，主電機(jī)的三相轉(zhuǎn)子繞組Wa1、Wb1、Wc1 與副電機(jī)的三相轉(zhuǎn)子繞組Wa2、Wb2、Wc2，經(jīng)分別的滑環(huán)及碳刷并用三根導(dǎo)線以相同的電勢(shì)相位方式連接成回路，如圖1所示。主電機(jī)的三相定子繞組WA1、WB1及WC1連接成三角形或星形接線，并經(jīng)三相交流開(kāi)關(guān)K1連接于三相工頻電源的A、B、C三端。副電機(jī)的定子繞組與其組合變流裝置的接線方式是：三相定子繞組WA2、WB2、WC2連接成其中性端為E0 的星形接線；采用普通整流管D1~D6連接成三相橋式整流電路，三個(gè)輸入端經(jīng)交流開(kāi)關(guān)K2連接于三相工頻電源的A、B、C端，直流輸出端E1與E2兩端連接兩只濾波電容器C01與C02；采用普通晶閘管T1~T6連接成三相橋式逆變器，三個(gè)交流端分別經(jīng)串聯(lián)的換流電容器C1、C2、C3與三相星形接線的定子繞組連接，并將繞組的中性端與兩只濾波電容器之間的E0端連接。柴油發(fā)電機(jī)組
三相逆變橋的控制及通流順序?yàn)椋?/span>6只晶閘管按照T1—T2—T3—T4—T5—T6 的順序依次并循環(huán)地進(jìn)行觸發(fā)導(dǎo)通，并按照分別導(dǎo)通120~180°的電角度而進(jìn)行六節(jié)拍的換流。柴油發(fā)電機(jī)組
3 只換流電容器C1、C2、C3利用連接的感性繞組起到吸收并釋放電磁能量的作用，在逆變橋以正向或以反向的通流順序中，形成正、負(fù)幅值相等并間隔一定時(shí)間的交流電壓量。例如，晶閘管T1的觸發(fā)導(dǎo)通使儲(chǔ)存電荷的電容器C1 的電壓從幅值減小至零并反向充電，繞組WA2中的電流從零逐漸上升至幅值，再逐漸下降至零，并使晶閘管T1在電流過(guò)零時(shí)自行關(guān)斷；間隔一定時(shí)間觸發(fā)晶閘管T4導(dǎo)通時(shí)，換流電容C1 反向儲(chǔ)存的電荷經(jīng)由濾波電容器C02 與繞組WA2形成反方向的放電回路，使電機(jī)繞組流過(guò)與其幅值相等的負(fù)向脈波電流。在6 只晶閘管循環(huán)地觸發(fā)導(dǎo)通時(shí)，三相定子繞組隨其形成相位可轉(zhuǎn)移的旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)，并同相對(duì)地經(jīng)交流開(kāi)關(guān)K1接通于三相電源的另一臺(tái)電機(jī)的三相繞組以磁場(chǎng)相量合成的方式共同經(jīng)氣隙磁場(chǎng)作用于串聯(lián)的兩只轉(zhuǎn)子繞組。
3 移相變流的調(diào)速原理
因?yàn)榘l(fā)電機(jī)組的轉(zhuǎn)矩與轉(zhuǎn)子電流成正比，其組合的轉(zhuǎn)子回路的電流數(shù)值又取決于合成電勢(shì)相量的數(shù)值及轉(zhuǎn)差率，因此采用轉(zhuǎn)移兩只定子繞組的電勢(shì)相位角的方式來(lái)間接改變組合轉(zhuǎn)子繞組合成的電勢(shì)相量。同軸連接的轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速變化的特點(diǎn)是：在三相定子繞組WA2、WB2、WC2的感應(yīng)電勢(shì)相量相對(duì)另一臺(tái)電機(jī)的三相定子繞組WA1、WB1、WC1的電勢(shì)相量分別一致時(shí)，其轉(zhuǎn)速穩(wěn)定運(yùn)行于額定轉(zhuǎn)速；在定子繞組的電勢(shì)相量的相角差向180°變化時(shí)，其轉(zhuǎn)速將趨近于零。因?yàn)檗D(zhuǎn)子繞組的電勢(shì)相量依賴于對(duì)應(yīng)定子繞組的電勢(shì)相量，因此，在調(diào)速控制中僅須對(duì)定子繞組進(jìn)行相應(yīng)的電勢(shì)相量的相位轉(zhuǎn)移而無(wú)須變動(dòng)頻率。在兩只繞線式轉(zhuǎn)子的三相繞組串聯(lián)連接時(shí)，運(yùn)轉(zhuǎn)中的轉(zhuǎn)子相電流的方程式為
在6 只晶閘管依次相差0.02/6 s的觸發(fā)導(dǎo)通順序中，副電機(jī)的定子繞組的感應(yīng)電勢(shì)相量受旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)的主導(dǎo)作用仍是正弦波形，換流電容器與整流器疊加的脈沖電壓量主要作用于定子繞組的漏抗X1上。在選擇400~500 V的電力電容器作為換流電容器，并在其容量與電機(jī)輸入功率接近于相等時(shí)，可使系統(tǒng)的功率因數(shù)接近于1.0。定子繞組的漏抗X1受換流電容器的充放電作用，也使其影響輸出轉(zhuǎn)矩的降壓作用基本消除。
4 移相變流電路的參數(shù)選擇及功率傳輸?shù)姆治?/span>
在定子繞組WA2、WB2、WC2 與轉(zhuǎn)子繞組Wa2、Wb2、Wc2用等值電路表示其參數(shù)，按額定轉(zhuǎn)速及額定負(fù)載將電機(jī)的每相電路折算為R與L的串聯(lián)支路，用EC表示換流電容器交流電壓的幅值，并用E01表示濾波電容器的直流電壓，經(jīng)拉氏變換及運(yùn)算可寫(xiě)出回路的動(dòng)態(tài)電流為
這是衰減振蕩曲線，其第一個(gè)波形近似為正弦波。柴油發(fā)電機(jī)組
經(jīng)小型試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，換流電容器的交流電壓的幅值接近于逆變器直流側(cè)的電壓值。因此，可先選擇在每只換流電容器的容量值、電機(jī)輸入的每相功率值相等時(shí)開(kāi)始進(jìn)行調(diào)試，之后再根據(jù)實(shí)際的變化情況進(jìn)行修正。對(duì)三相低壓整流器的整流管與逆變器的晶閘管的電壓值，可選擇為1 000~1
